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螺栓聯(lián)接是導彈艙段間聯(lián)接的一種常用形式。在導彈結構中，由于性能的要求和幾何結構尺寸的限制，一般采用小直徑的螺栓進行聯(lián)接。當施加扭矩時，若扭矩過大，螺栓易被扭斷，發(fā)生破壞；施加扭矩過小，在承受外載荷時，連接面發(fā)生間隙導致螺栓松動。上述兩種破壞情況，輕則影響導彈性能，重則可引發(fā)導彈解體等重大事故，因此給螺栓施加的扭矩范圍在工程中引起了廣泛的關注，是螺栓預防松動破壞的重要措施。
關于螺栓聯(lián)接受力分析的研究成果較為豐富，如文獻對螺栓聯(lián)接進行有限元分析，考慮到接觸面間的摩擦系數(shù)，主要分析了螺栓聯(lián)接結構在特定預緊力下的應力分布情況，并沒有對螺栓在工作載荷作用下預緊力的范圍進行討論；文獻從理論方面分析了各個等級的螺栓聯(lián)接所對應預緊力的參考值，并沒有進行CAE分析；文獻采用節(jié)點耦合來模擬螺紋副的連接作用，對單個螺栓進行有限元分析；上述研究成果對于螺栓的受力分析，尤其是基于有限元的仿真分析已經(jīng)較為詳細。然而對于導彈螺栓組聯(lián)接，由于導彈內(nèi)部結構1各部件分布不對稱，導彈內(nèi)部質(zhì)量分布不可忽視，因此在承受彎矩外載荷時，不同部位的螺栓應力分布有較大差異。另外，導彈所處環(huán)境惡劣，需要建立導彈全模型進行分析，得到彎矩與預緊力組合載荷作用下螺栓的預緊力范圍，保證螺栓聯(lián)接結構的安全性與可靠性。
首先根據(jù)結構設計要求與強度理論確定一個初始預緊力范圍，以確保螺栓不發(fā)生松動與屈服，考慮到螺栓連接面在彎矩作用下可能會發(fā)生松動，因此對最小預緊力值進行了理論優(yōu)化；然后應用有限元分析軟件對兩個重要艙段間（艙段1和艙段2）螺栓聯(lián)接結構進行局部靜力分析，進一步校核預緊力范圍值；最后，結合工程實際，加載彎矩與預緊力組合載荷進行有限元分析，根據(jù)螺栓的應力狀態(tài)對預緊力范圍進行優(yōu)化。
根據(jù)GB/T30981-2000和GB/T3098.2-2000，選取性能等級為8.8的螺栓，其屈服極限σ=640MP，根據(jù)σs≤σ≤ 80%σs的設計要求，則等效應力應滿足 224MP<σs<512MP，分別取和代入算式可得初始預緊力范圍約為（6.5~14.8）N.M。對于承受彎矩載荷的螺栓聯(lián)接結構，連接面可能由于螺栓預緊力過小發(fā)生間隙而導致松動，因此需要對螺栓最小預緊力進行優(yōu)化。螺栓承受彎矩聯(lián)接結構可簡化為承受預緊力與工作拉力的緊螺紋連接。這種緊螺栓聯(lián)接承受軸向拉伸載荷后，由于螺栓和被連接件的彈性變形，螺栓所受到的總拉力并不等于預緊力和工作拉力之和，根據(jù)理論分析，螺栓的總拉力除了與預緊力 F0、工作拉力F有關之外還受到螺栓剛度Cb以及被連接件剛度Cm等因素的影響。
為了防止連接面承受載荷后結合面之間產(chǎn)生縫隙，也就是防止松動的原始發(fā)生，殘余應力應當F1>0。
將艙體1后端面所受到的最大彎矩Tm等效為作用為艙體1上的五對力偶，由于所施加的彎矩主要由艙段間十個螺栓來承受，這樣的等效是成立的。若十個螺栓所受彎矩相同，取出單個螺栓分析，則每個螺栓所承受工作拉力或者壓力可根據(jù)公式計算。這里取承受拉力的螺栓，將工作拉力代入公式可得。即當對艙體1的后端面施加最大彎矩13143.8NM時，施加6.31 kN以上的預緊力可預防連接面發(fā)生間隙，防止松動發(fā)生。由綜上可得，滿足設計要求以及艙段連接面不發(fā)生松動的最小預緊力值應為6.5kN，此時合適的預緊力范圍為(6.5-16)kN。
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